CA6140车床主轴箱的数控化改造(9)

fw—运转系数，按一般运转取F=1.2—1.5；

6 L—寿命、以10为一单位。

n=1000Vs/Lo=1000×0.6×0.5/6=50r/min

66L=60×N×T/10=60×60×15000/10=45

C=3√LfwFm=3√45×1.2×2530=10798.7N

3.1.3滚珠丝杆螺母副的选型

查阅表，可用W1L400b外循环螺纹调整预紧的双螺母滚珠丝杆副，1列2.5

圈，其额定动负载为16400N，精度等级按表4-15选为3级（大致相当老标准E

级）。

3.1.4传动效率计算

η=tgγ/tg(γ+φ)

试中γ—螺旋升角，W1L400bγ=2º44ˊ

φ—摩擦角10ˊ滚动摩擦系数0.003--0.004

η=tgγ/tg(γ+φ)

=tg2º44ˊ/tg(2º44+10ˊ)=0.94

3.1.5刚度验算

最大牵引力为2530N。支撑间距L=1500mm螺母及轴承均进行预紧，预紧力

为最大轴向负荷的1/3。

A. 丝杠的拉伸或压缩变形量δ1

-5 根据Pm=2530N，D0=40mm，查出ΔL/L=1.2×10

可算出：

-5-2 δ1=δL/L×1500=1.2×10×1500=1.8×10

由于两端采用向心推力球轴承，且丝杆又进行了预拉伸，故其拉压刚度可

以提高4倍。其实际变形量 δ1(mm)为：

δˊ1=0.25×10-2

B．滚珠与螺纹滚道间接触变形δq

W系列1列2.5圈滚珠和螺纹滚道接触变形量δq ：

δq=6.4µm

因进行了预紧， δ2 =0.5δq =0.5×6.4=3.2µm

C．支承滚珠丝杆轴承的轴向接触变形δ3

采用8107型推力球轴承，d1=35mm，滚动体直径dq=6.34mm，滚动体

数量Z=18，δc=0.0024×3√Fm2/(dq×Z2)

=0.0024×3√2532/(6.35×182)

注意，此公式中Fm单位为kgf

应施加预紧力，故

δ3=0.5δ=0.5×0.0075=0.0038mm

根据以上计算：δ= δ1+δ2+δ3

=0.0045+0.0032+0.0038

=0.0115mm＜定位精度

3.1.6稳定性校核。

滚珠丝杆两端推力轴承，不会产生产生失稳现象不需作稳定性校核。

3.2横向进给丝杆

3.2.1计算进给牵引力Fˊm

横向导轨为燕尾形，计算如下：