xf

(R 1)xF (q 1)xD

R q

(2 1) 0.44 (1.3 8) 1.094

0.49 6

2 1.38

理论板数计算：先交替使用相平衡方程(1)与精馏段操作线方程(2)计算如下

y1 xD 0.94 x1 0.864 y2 0.889 x2 0.765 y3 0.824 x3 0.655 y4 0.750 x4 0.549 y5 0.679 x5 0.443 y6 0.622 x6 0.400

y7 0.580 x7 0.360 xf

第7板为加料板。

以下交替使用提馏段操作线方程(3)与相平衡方程(1)计算如下

x7 0.360

y8 0.462 x8 0.258 y9 0.326 x9 0.164 y10 0.200 x10 0.092 y11 0.103 x11 0.0447 xW

总理论板数为11（包括蒸馏釜），精馏段理论板数为6，第7板为加料板。

冷凝器及蒸馏釜的热负荷

【6-19】在一连续操作的精馏塔中分离正戊烷-正己烷混合液。进料流量为60kmol/h，馏出液流量为25kmol/h，馏出液中正戊烷的摩尔分数为0.95，釜液中正戊烷的摩尔分数为0.05。塔顶回流比R 1.6，进料热状态参数q 1.22（冷液进料）。试计算冷凝器及蒸馏釜的热负荷。

正戊烷-正己烷溶液t y x数据见教材中例6-1。

解 从例6-1的t y x图上查得xD 0.95时的泡点为37℃，xW 0.05时的泡点为67℃。 从附录上查取比汽化热

rc 340 kJ/kg, 37℃时 C5H1的比汽化热2

5

C6H1的比汽化热rc 360k J/k g 4

6

rc 310 kJ/kg, rc 330 kJkg/ 67℃时

5

6

摩尔汽化热计算

37℃时，rc 340 72 24500kJ/kmol

5