No.12006淳庆等:钢筋混凝土结构的植筋技术及工程应用

SPST

为500mm×700mm～1100mm,新加梁的受力筋均植入原框架柱中。本工程的植筋深度为15d,由于新加梁设计植筋的最小孔净距仅40mm,故设计时考虑了10%的强度折减系数。为保证连接面的抗剪力,本工程也在连接处原柱表面凿深约25mm,间距为150mm的沟槽。新加框架梁和悬挑梁的截面分别见图11和图12。

由于该工程悬挑梁长度较大,故在悬挑梁端部采取了钢板附加锚固措施,以提高结构的安全度。整个改造工程于2003年9月开始施工,12月结构扩建基本完工,从完工后至今,商场已经营业2年多了,结构完好,使用正常。5　结语

对于钢筋混凝土结构,当锚固深度为15d,且植筋孔净距大于或等于80mm时,可以不考虑钢筋锚固强度的折减;但如果受结构连接设计或结构尺寸的限制,植筋孔净距在30mm～80mm之间(上接第81页)

　　表5　主塔初始有限元模型的动力特性

振型实测频率

Hz)阶数f0(123456789

0.2000.3500.7751.0751.4002.1002.1252.6252.675

振动模式一阶顺桥向弯曲一阶横桥向弯曲

一阶扭转二阶顺桥向弯曲二阶横桥向弯曲三阶横桥向弯曲

二阶扭转中塔柱局部相对弯曲三阶顺桥向弯曲

计算频率f(Hz)0.1960.3470.7361.1001.4022.1262.0452.4172.756

相对误差(%)2.0000.8575.0322.3260.1431.2383.7657.9243.028

时,建议按单筋锚固强度的83%～89%叠加计算

多筋植筋的锚固强度,直径小的植筋强度折减系数要大一些。由于植筋的锚固强度还与混凝土强度、原结构配筋情况等因素相关,为更好保证连接的可靠性,建议适当增加植筋的锚固深度,或采取一些附加锚固措施。

参考文献

[1]熊学玉,许立新,胡家智.化学植筋的拉拔试验研究.建筑技

术.2000(6).383～384[2]何勇.混凝土结构化学粘结锚杆锚固性能的研究.武汉大学硕

士学位论文.2001[3]何勇,徐远杰等.混凝土结构的双筋粘结锚固性能试验研究.

武汉大学学报.2003(4).88～91[4]司伟建,周新刚等.混凝土结构植筋粘结锚固性能的试验研

究.建筑结构.2001(3).9～12[5]周新刚,王尤选等.混凝土植筋锚固极限承载能力分析.工程

力学.2002(12).82～86[6]阎锋,张惠英.在钢筋混凝土基材上植筋的拉拔试验研究.建

筑技术.2003(6).442～444[7]柯梅生.化学植筋技术的试验研究与工程应用.施工技术.

2001(2).13～14

计算刚臂的弹性模量取为10E(E为C50混凝土

102

材料的弹性模量3.45×10N/m),刚臂的长度系数γ取为0.25。文献[1]将在本文基础之上,对初始有限元模型进行参数修正,并与实测结果对比来验证模型的正确性,从而最终建立润扬悬索桥主塔结构的基准有限元模型。

参考文献

[1]刘涛,李爱群,丁幼亮,刘毅.悬索桥主塔结构的有限元模拟方法

研究2.模型修正与验证[J].特种结构,2006年第2期(待刊).[2]ntaufixedcrossing:vibrationmonitoringofbridgetowers-Finalreportonthemodelingandtheplanofmeasurement

ofthefreestandingTsingMaBridgetowers[R].DepartmentofCivilandStructureEngineering,HongKongPolytechnic,HongKong,1994[3]范立础,袁万城,张启伟.悬索桥结构基于敏感性分析的动力

有限元模型修正[J].土木工程学报,2000,33(1):9-14.[4]周孟波等编著.悬索桥手册[M].北京:人民交通出版社,2003.80-95[5]MottersheadJE,FriswellM.Modalupdatinginstructuredynamics:a

survey[J].JournalofSoundandVibration,1993,167(2):347-375[6]东南大学土木工程学院.润扬长江公路大桥结构安全监测系统研究(南汊悬索桥南塔结构动力测试报告)[R].南京:东南大学,2002[7]BaoZW,KoJM.Ambientvibrationmeasurementandanalysesonex-istingtallbuildinginHongKong[J].Proceedingof6thInternationalModalAnalysisConference,1998

[8]江苏省交通规划设计院,北京建达道桥咨询公司.润扬长江公

路大桥施工图设计(南汊悬索桥)[R].2000[9]杨咏昕,陈艾荣,项海帆.桥梁结构动力特性分析中节点刚性区问题的处理[J].土木工程学报,2001,34(1):14-18

注:相对误差= f-f0 ×100%/f0

6　结语

利用环境振动测试结果来修正和验证有限元模型,从而建立一个可以全面正确反映实际结构力学性态的基准有限元模型,是对大型复杂结构进行有限元模拟的有效途径。本文以润扬悬索桥主塔结构为研究对象,对依据设计图纸建立的有限元模型进行了阶次误差、结构误差的分析和修正。阶次误差分析表明,在考虑全桥求解规模设定的最大单元划分数目的基础之上,主塔的线性离散所引起的阶次误差较小。结构误差分析表明,主塔结构的有限元模型必须考虑梁柱节点刚性区域的影响。本文采用刚臂模拟刚性区域,经

S　.1