压裂防砂技术在南堡35_2油田大斜度井的应用(4)

第30卷　第1期鲍文辉,等1压裂防砂技术在南堡35-2油田大斜度井的应用　61

采用表2中的工艺设计参数。

表2　压裂防砂工艺设计参数

Tab.2Designparametersoffracturing

andsandcontroltechnology

4　压裂防砂施工与效果分析

4.1　明化镇1油组压裂防砂施工

0油组10.17.945.06.34～242.08168.915.0

项目

支撑剂量/t前置液量/m携砂液量/m3顶替液量/m3

砂比,%排量/(m3 min-1)

缝长,m

缝高,m平均缝宽,mm平均铺砂浓度/(kg m-2)

3

1油组11.410.052.06.54～402.019365.87.6

该井先进行下部的明化镇1油组压裂防砂施

工,施工曲线见图2。根据阶梯排量测试结果确定主压裂施工排量为2m3/min。考虑该井井斜大、地层疏松等因素,适当降低了砂比,为4%～40%。主压裂施工过程地面泵压15.2MPa左右,压裂过程没有出现明显的端部脱砂迹象。加砂11.0t后降排量至0.64～0.95m3/min进行筛套环空砾石充填,地面泵压3MPa,脱砂压力17.MPa455m,图2　明化镇1油组施工曲线

Fig.2CurveoffracturingandsandcontrolofMinghuazhen1formation

注:Q1为油管注入排量;Q2为环空返出排量;P1为地面泵压;P2为环空压力;C为砂比。

4.2　明化镇0油组压裂防砂施工

完成明化镇1油组的压裂防砂施工后,坐封隔离封隔器将1油组封住,接着进行上部的0油组压裂防砂施工,施工曲线见图3(图中符号含义与图2相同)。根据阶梯排量测试结果确定主压裂施工排量2m3/min。由于该层渗透率比1油组要大,地层更加疏松,因而最终选定的砂比为4%～24%。主压裂施工过程初始地面泵压11.7MPa,21时03分开始出现端部脱砂现象,地面泵

砾石充填,地面泵压7.6MPa,进行了三次诱导脱砂,没有出现脱砂压力,由于压裂液用尽,停止施工。验充填计算得到的充填系数为415kg/m,盲管外砂高2.7m。4.3　压裂防砂施工效果分析

压裂防砂施工结束后,下入5层合采管柱生产。1个月后产量稳定,日产液93m3,不含油。3个月后日产液72m3,含水90%。从产液量来看,压裂防砂达到了增产和防砂的目标。但产油量较低,由于是合采管柱,无法进行分层测试来判断含水高的原因,这就要求在以后的压裂防砂作业前要搞清楚地层的油水分布情况。

压逐渐上升,至21时29分地面泵压为14.6MPa,上升2.8MPa,平均上升速度110kPa/min。之后降排量至0.64～0.80m3/min进行筛套环空