安徽理工大学抗震结构课程设计模板

1.工程概况

1.1结构方案

该全现浇框架结构处于8度（0.2g）设防区，建筑为六层，底层柱高4.2m，其他柱高为3.6m；场地为II类场地，地震分组为第二组。根据“抗震规范”第6.1.2条，确定结构抗震等级。该建筑开间进深层高较大，根据“抗震规范”第6.1.1条，全现浇框架结构体系选择大柱网布置方案。

考虑本工程楼面荷载较大，对于防渗、抗震要求较高，为了符合适用、经济、美观的原则和增加结构的整体性及施工方便，采用整体现浇梁板式楼盖。

根据工程地质条件，考虑地基有较好的土质，地耐力高，采用柱下独立基础，并按“抗震规范”第6.1.14条设置基础系梁。 1.2结构布置及梁柱截面 结构布置见图

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1.3梁柱截面尺寸： 框架梁，柱截面尺寸见下表

图2 梁柱界面尺寸

2.重力荷载代表值的计算

资料准备：查《荷载规范》可取： 2.1屋面荷载标准值：

屋面恒载标准值 ： 5.95 KN 屋面活载标准值（不上人）： 0.5 KN/m2 屋面雪荷载标准值： 0.75 KN/m2 2.2楼面荷载标准值

楼面恒载标准值 3.80 KN/m2 楼面活载标准值 2.50 KN/m2

2.3梁柱自重：

2.4墙体 (1)第一层

内墙总重 6.6*4*5.96=157.344KN 外墙总重 90.4*6.84=618.336KN 楼面面积 422.4m2

楼面恒载 3.8*422.4=1605.12 KN 楼面活载 2.5*422.4= 1056.00KN 一层重力代表值

G1 G恒 0.5G活

(208 326.5 56.28 762.3) 1.05 157.344 618.336 1605.12 1056 0.5 4329.534

注：梁柱剩上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数1.05。

(2)第二至五层

内墙总重 6.6*8*4.95=261.36 KN 外墙总重 90.4*6.84=618.336KN

楼面面积 422.4 m2 楼面恒载 3.8*422.4=1605.12 KN 楼面活载 2.5*422.4=1056.00 KN 二至五层重力代表值

G2 5 G 恒 0.5G活 (208 326.25 56.18 540) 1.05 261.36 618.336 1605.12 1056 0.5 4199.77

注：梁柱剩上粉刷层重力荷载而对其重力荷载的增大系数1.05。 (3)第六层

外墙总重 90.4*3.6=325.44KN 屋面面积 422.4 m2 屋面恒载 422.4*5.95=2513.28 KN 屋面活载 422.4*0.5=211.20 KN 屋面雪荷载 422.4*0.75= 316.80KN 第六层重力代表值

G6 G恒 0.5G活 325.44 2513.28 (211.2 316.80) 0.5 3102.72

3.结构自震周期计算

3.1横梁线刚度i b的计算：

3.2柱线刚度i c的计算：

3.3各层横向侧移刚度计算： (D值法) (1)第一层

①、A-1、A-8、C-1、C-8（4根） K=3.9/5.45=0.72 ac=(0.5+K)/(2+K)=0.45 Di1=ac×12×Kc/h2

=0.45×12×5.45×104/4.22 =16683.7 KN/m

②、A-2、A-3、A-4、A-5、A-6、A-7、D-2、D-3、D-4、D-5、D-6、D-7（12根）

K=5.2/5.45=0.95 ac=(0.5+K)/(2+K)=0.5 Di2=ac×12×Kc/h2 =0.5×12×5.45×104/4.22 =18537.4 KN/m ③、B-1、B-8 （2根） K=（3.9+3.9）/5.45=1.43 αc=(0.5+K)/(2+K)=0.56 Di2=ac×12×Kc/h2

=0.56×12×5.45×104/4.22 = 20761.9KN/m

④、B-2、B-3、B-4、B-5、B-6、B-7（6根）

K=（5.2+5.2）/5.45=1.91 αc=(0.5+K)/(2+K)=0.62 Di2=ac×12×Kc/h2

=0.62×12×5.45×104/4.22 =22986.39 KN/m

∑D1=16683.7×4+18537.4 ×12+20761.9×2+22986.39×6 =535360.54 KN/m

(2)第二至六层

①、A-1、A-8、C-1、C-8（4根） K=3.9×2/（4.34×2）=0.9 ac=K/(2+K)=0.31 Di1=ac×12×Kc/h2

=0.31×12×4.34×104/3.62 = 12457.41KN/m

②、A-2、A-3、A-4、A-5、A-6、A-7、D-2、D-3、D-4、D-5、D-6、D-7（12根）

K=5.2×2/（4.34×2）=1.2 ac=K/(2+K)=0.375 Di2=ac×12×Kc/h2

=0.375×12×4.34×104/3.62 =15069.44 KN/m ③、B-1、B-8 （2根）

K=（3.9+3.9）×2/(4.34×2)=1.8 ac=K/(2+K)=0.47 Di3=ac×12×Kc/h2

=0.47×12×4.34×104/3.62 =18887.03 KN/m

④、B-2、B-3、B-4、B-5、B-6、B-7（6根） K=（5.2+5.2）×2/(5.45×2)=1.9

ac=K/(2+K)=0.49 Di4=ac×12×Kc/h2

=0.49×12×4.34×104/3.62 = 19690.74 KN/m

∑D2~6=12457.41×4+15069.44 ×12+18887.03 ×2+19690.74×6 =386581.42 KN/m

基本自振周期T1（s）可按下式计算： T1=1.7ψT （uT）1/2

注：uT假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值Gi作为水平荷载而算得的结构顶点位移。

ψT结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取0.6。 uT按以下公式计算： VGi=∑Gk

（△u）i= VGi/∑D ij uT=∑（△u）k

注：∑D ij 为第i层的层间侧移刚度。 （△u）i为第i层的层间侧移。 （△u）k为第k层的层间侧移。 s为同层内框架柱的总数。

结构顶点的假想侧移计算过程见下表，其中第六层的Gi为G6和Ge之和。 结构顶点的假想侧移计算

T1=1.7ψT （uT）1/2 =1.7×0.6×(0.212)1/2 =0.45 (s)

4.水平地震作用计算

本结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，即： 4.1结构等效总重力荷载代表值Geq

Geq=0.85∑Gi

=0.85×（4329.53+4199.77×4+3102.72） = 24231.33（KN） 4.2计算水平地震影响系数 …… 此处隐藏：2739字，全部文档内容请下载后查看。喜欢就下载吧 ……