施工临时荷载：1.8×13.25×0.3=5.78t 墩自重：41.6×2.6=108.16

F=75.08+5.78+108.16=188.92t=1889KN

b、钢管立柱所传压力（在此考虑承台上,前后各设两根钢管立柱） G1=191.55×3/5=115t=1150KN

G2=20.87×7.5÷2×3/5=46.9t=469KN（悬臂端浇筑长度为7.5m） 承台底力距M=（G1-G2）×1.3=681KN.m

偏心距e=M/（F+G1+G2）= 681/（1889+1150+469）

=0.194m＜L/4= 5.4/4=1.35m，满足要求。

基底最大压力：Pmax=1.3×（1+6e/L）×（F+G1+G2）/A

=1.3×（1+6×0.194/5.4）×（1889+1150+469）/32.4 =172 KPa＜f=401.2Kpa（考虑1.3的安全系数）

故：施工时承台基底应力符合要求 7.预拱度设臵

预拱度值主要考虑因素有：支架变形沉降、箱梁自重、预应力大小、施工荷载、结构体系转换、混凝土收缩和徐变等，包括：卸架后一期恒载产生的绕度f1；卸架后二期恒载产生的绕度f2；成桥后3年内砼收缩和徐变产生的绕度f3；支架在一期恒载作用下的弹性变形、非弹性变形和基底沉降f4，其中f4值设臵如下： ① 贝雷支架承受施工荷载引起的弹性变形δ1=f挠=1.0cm。

②.基础、钢管墩与工字钢在荷载作用下的非弹性压缩δ2取1.5cm。 ③.模板在荷载作用下的非弹性压缩δ3为砼下沉量及各接触面变形量总和： Δ1 为砼下沉量，取0.2cm；

Δ2 为贝雷片与分配梁接触面变形量，取0.2cm； Δ3 为分配梁与木楔接触面变形量，取0.2cm； Δ4 为木楔与木楔接触面变形量，取0.2cm； Δ5 为木楔与小方木接触面变形量，取0.3cm。 δ3 =Δ1+Δ2+Δ3+Δ4+Δ5=0.2+0.2+0.2+0.2+0.3=1.3cm 则非弹性变形值为：δ4=δ3+δ2=1.5+1.3=2.8 cm

卸架前跨中弹性变形δ1=1.0cm从中间（11.1m跨）向两边按二次抛物线进行分配，两支