600MW汽轮机启动优化的研究(14)

华北电力大学硕士学位论文

不同国家的实验结果如表２—３所示：

表２－３频率修正法实验数据

Ａ实验温

Ｂ

ａ

ｂ

Ｃ

Ｄ

度（℃）

西屋公司

Ｏ．００９４

０．８８５

一ｏ．０９２

Ｏ．０３３ｍ．７５９Ｏ．０３４５３８

（美）路易斯研究中心０．００９７

２．８０

加．０９５０．０８０．０．８３１Ｏ．１０２５３８

（美）

Ｏ．∞５２

１．１８ｍ．０８８Ｏ．Ｏ１０４＿ｏ．７３

Ｏ．吣８５∞

三菱公司（日）

Ｏ．００６０

１．３６．０．０７７Ｏ．００７７坩．７７ｏ．０７７５６０

’由于上表中的数据均为试件断裂时得到的结果，式（２－５）中Ｎ为致断循环周次，因此得到的寿命为转子的全寿命，如果要求出转子的频率寿命，当初始裂纹深度定义为０．１３．０．３８ｍｍ时，至裂循环周次为：

Ｍ＝Ｎ一４Ⅳ嘶

（２—７）

式中：

Ｍ一致裂循环周次（疲劳寿命）；

Ⅳ一致裂循环周次（全寿命）。

２．３蠕变寿命损耗的计算

在机组运行过程中，转子除了承受交变应力产生低周疲劳外，在高温条件下，钢材即使处于应力比其屈服极限低的情况下，随承载时间的增加而产生缓慢增加的塑性变形以致断裂，称为塑性损伤。在高温条件下，即使载荷不大，钢材的寿命也有一定的限度。因此在估算转子寿命损耗时，应考虑转子在带负荷稳定运行时高温蠕变损伤所占百分比。

断裂力学和热弹塑性力学理论提供了估算转子裂纹扩展速度的基础。裂纹扩展速度的决定因素是材料强度、交变应力的水平以及裂纹或缺陷的形状。为确保火电设备的可靠性，必须对转子的老化程度进行确切的评价，但实际中很难从转子上切割实验样品用来分析，因此转子的蠕变疲劳损伤难以得到。目前广泛采用非破坏性