·研究与开发·

Δiqh=

344．5－274．9

=6．96

10

余热锅炉水平管束的设计与计算kcal/kg

11

加热水段长度Lrs按式（21）

6．96

Lrs=（36．56－1．6）+1．6

302．7

+6．9610=8．135

Zrs=0．5+0．2×3+0．81×8．135=7．689Zhq=[0．81×1．3（36．56－7．84）+0．2×6×4]2+1

+（1．6×0．81×1．4+0．2×4+1．1）×2=602

Zyc=（1．2+1．4×22．56×0．081+1．45+0．2×5×4）×（

1

）2×2=13．791．155

12

）×2=65．30．35

（2）本例中因取用特殊锅内旋风分离器，使ffl/fs较小，使ΣZ值中Zfl占有较大份额。如选用其他分离元件使Zfl降低，则w0尚可得到提高。

（3）本计算中循环流量G

G=w0γ'fs×3．6

=0．822×675．2×0．10562×3．6=203．83t/h相应管束蒸发量D

G203．83D===25．64

7．95K

5结束语

（1）余热锅炉在低碳经济中占有重要地位，采

用自然循环的水平蒸发管束结构简单，布置方便，可替代强制循环，应得到广泛采用。但尚缺乏系统的设计计算方法。

（2）对于水平蒸发管束的自然循环计算方法采用常规计算中的简化方法较简单实用，对其中一些计算参数，如C、ψS、ψyc等尚需进行更多分析比较。本文表2推荐值可作为初步计算使用，其误差小于±10%。

（3）对水平对流管束采用导热油作为供热介质具有一系列优点，如供热系统不必另设水处理设备，输送管径小，供热用热系统简单，可在低压（0．4～0．5MPa）下高温输送（约300℃）热量，因为单相介质、管内无腐蚀结垢等问题，运行可靠。（4）采用螺旋肋片管可使受热面布置紧凑，已在锅炉行业广泛推广，对燃气联合循环余热锅炉可

用扩展度A1/A0=10以上的螺旋肋片管。但在烟温500℃以上采用时尚需作壁温的计算，便于选用合适的肋片及管子材料。参考文献

［1］JB/Z201—1983电站锅炉水动力计算方法［S］．

［2］WALTERWAGNER．HeatTransferTechnologywithOrgan-icmedia［M］．1977．

［3］S］．锅炉热力计算标准方法（俄1973年）［

［4］朱秋平，林敏，董祖康.锅炉尾部蒸发受热面的布置及

J］．工业锅炉，2006（6）．水循环特性分析［

Zfl=4×（

ΣΖ=7．0+8．04+9．68+7．65+60+18．42+

65．3=176．39

上式计算Zhq及Zyc等公式中系数ψS、ψyc分别取1．3和1．4（按式11）

④循环流速w0（按式11）w0=

[（2．5－0．5）×0．37+14×0．5]

171．49

=0．841m/s

hhq为（2．5－0．5）m，式中，因加热水段位于最下排管出口处；hyc按图2为14m。

⑤循环倍率K，按式（13）

36．56－1．6

K=3．6××

36．56－7．84

0．822×675．2×302．7×0．10562

=7．95

9775．578与计算设定K=10比较，相差＜30%，计算有效。

由简化方法及计算实例可见：（1）结构设计中所取截面比，fxj/fs，fyr/fs，fyc/fs

等均比一般锅炉大，相应可提高循环流速w0，如用

脉动、循环停滞及倒流可靠性，均以校核汽水分层、

可满足要求。为此，可不做单项的可靠性校核计算。

檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨檨

更正启事

《确定油田注汽锅炉单相流和双相流界面的本刊2011年第3期刊登的由贡军民、周建平、邹俊刚撰写的

论文中，公式（1）有误，现更正如下：方法探讨》

L

p1=Ψλ1+nζ

dn

()[

ρ'－11+Xρ″

()]ω0

×10－62ρ'

2

（1）

《工业锅炉》编辑部