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工业锅炉2011年第5期（总第129期）

工作压力pgt=11．0MPa，相应查得γ'=675．2

表2中数值是根据简化方法及详细方法验算对

比结果得出的，实际上C值随压力升高、水冷壁蒸t/（h·m2）］发负荷D/fs［的升高及K值的降低会有所升高。但与推荐数值比较，其计算结果相差±10%以内。余热锅炉一般在烟温600～400℃区K值受结构因素其D/fs很低（Q低），布置对流管束，

fyc/fs等）一般均低。影响（fxj/fs、

从式（11）到式（14）分析可见结构特性对循环

特性的影响，以各种管子截面比为代表，如果计算w0结果过低（一般w0＜0．4m/s时）则可以调整结构特性来提高w0值。从计算分析得出水平管束所1］选用下降管，引出管对上升管截面比，要比文献［

中推荐的要大，一般需大0．2～0．5，尤其引出管截面比在总折算阻力系数中占有很大份额，其截面比可以达到1．0或更大。应当指出锅内旋风分离器的阻力也有很大影响，可以采用简单的分离元件来代

以便提高替。一般余热锅炉的锅筒直径选取宜大，分离效果、改善循环特性。

3

i'=344．5kcal/kg，i″=kg/m3，γ″=61．09kg/m，

647．2kcal/kg，r=302．7kcal/kg；

省煤器出口水温

t″sm=263℃，i″sm=274．9kcal/kg；总吸热量Q=9775578kcal/h；烟气入口温度'=640℃；

烟气出口温度″=499℃管束结构特性见图2所示，其数据示于表3

。

4例

余热锅炉水平蒸发管束的水动力计算案

1—下降管Ⅰ2—下降管Ⅱ3—引入管4—上升管5—引出管6—分离器图2

引入管

273×20

20．08520．8073．280．0610．51．10．2×24．1

余热锅炉水平蒸发管束实例图

引出管219×11

40．1221．15522．560．0811．451．20．2×5×4

－

分离器190110．020．35－－4－－－

计算实例为一台150t/h干熄焦余热锅炉中的光管蒸发水平对流管束，其计算参数如下：

表3

名称

管径d×δ并列管束n截面积f/m与上升管截面比管子长度l/m摩擦系数λ0/（1·m

入口阻力系数ξr

出口阻力系数ξ0弯头阻力系数Σξwt三通（扩管）阻力系数ξst

－12

计算类案例结构特性

上升管38×4．51600．105621．036．560．810．51．10．2×3+0．2×7×4

－

下降管Ⅰ159×12

40．057230．54255．46

）

0．1250．88－0．2×20．1

下降管Ⅱ325×25

10．05940．56234．170．048－0．50．2×2－

①设定K=10②参数：m=1－1－

1γ'675．2

－1）+1=0．1（－1）+1=2．0（Kγ″61．09

（

Zxj1=（0．88+0．4+0．1+0．125×5．46）×1

）2=7．0

0．5425

Zxj2=（0．4+0．5+0．048×34．17）×（=8．04

Zyr=（0．5+1．1+0．4+4．1+0．061×3．28）×（

1

）2=9．680．807

管束入口锅水欠焓Δiqh按式（22）

1

）0．562

2

lnm

=0．307m－11

=0．5m

③折算阻力系数ΣZ（按式14～22）