两种马氏体时效不锈钢的相变和力学性能
时间:2025-04-18
时间:2025-04-18
不锈钢
第
卷
第#
期月 %&
金
属
学
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04
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两种马氏体时效不锈钢的相变和力学性能李健纯高安娟9中南矿冶学院:
王占一
摘研究了两种成分的马氏体时效不锈钢回火时间、。
要测定了钢中回火奥氏休含量与回火温度,、
淬火温度的关系,
3
两种钢经;<℃淬火后回火
奥氏体含量随回火温度3
升高开始增加随后又下降的延长而增加,
在=<℃左右达到峰值约#>3
奥氏体含量随回火时间3
是一扩散控制过程,
奥氏体含量与淬火温度有明显关系?
在同一温<<。℃
度!
9;。℃:。℃
回火
奥氏体含量与淬火温度之间存在最低值,
两种钢各在
和
淬火后回火
其奥氏体含量下降至零值附近、
3
测定了不同淬火温度同热处理后,
回火温度
、
回火时间对钢中微观应变3
△ Α
的影响
3
经不
△
Α 3
的变化与马氏体羊奥氏体相变过程有关回火奥氏体的存在使强度下降,
分析了钢的组织与力学
性能之间的关系<ΒΧΑ6 6韧性。ΕΔ。
估计<>的奥氏休使强度损失约,
但较软的回火奥氏体沿板条状马氏体边界形成改善钢的韧性
使冲击
提高
从钢的强度和韧性的配合考虑3
,
采用适当的回火处理以产生一<>
稳定的回火奥氏体是可取的
一
、
Γ 2Φ
言3
马氏体时效不锈钢的强度和韧性在很大程度上决定于奥氏体含量
回火奥氏体和钢
中的微观应变对其强度和韧性均有影响回火奥氏体含量与淬火温度、
3
我们对两种成分的马氏体时效不锈钢研究其中、
回火温度和回火时间的关系Η测定不同热处理状态下使Ι
射线衍射线条加宽的微观应变Η并讨论回火奥氏体的形成以及回火奥氏体强度、
微观应变对
韧性的影响
3
二
、
实
验
方6 6
法3
试验用料为上海钢铁研究所提供的直径 !
热轧棒材
其成分见表
3
不锈钢
期
两种马氏体时效不锈钢的相变和力学性能
裹编号 Λ<。
试验用料的化学成分Λ/=。
,
>/7&Ν
Κ
%Μ
1Λ
冶炼工艺电弧炉Ρ电渣重熔电弧炉十自耗度熔Θ
<#<Λ
<
。
<=
Π
<
。
<<
<
。
<Ο
=<
Θ
。
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Λ 2
。
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一一…Γ……。。
一
。
。
一
2 3<Ο<。
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。
<
。
!#
#;
<
。
<
Ι
射线试样和拉伸试样取自同一热处理试棒Ι射线试样表面经%Σ3
%ΤΤΣ,
一
Σ
%
Τ
。
9<
?
:溶液电解腐蚀=<,
拼6
以上的表面形变层3
3
由于试样摄取的平板相9
其德拜环
是均匀连续的裂,3
因此织构的影响可不予考虑
观察结果看到马氏体,3
:<
线条没有分
:马氏体 9 1
与奥氏体 9
:线条没有重叠
说明这种超低碳马氏体是体心立方Υ钢中可能出现少量乙
结构
可以采用这一对强线条测定奥氏体与马氏体的相对含量,
相 9可由金相鉴定:。>〔,
其线条与马氏体线条重叠3
3
时效析出相和碳化物总含量小于:<,3
因此没有对第三相进行修正线条的物理加宽刀‘工:,。
测量了两种钢在不同热处理状态下马氏体 9,
9#:明?
#八川
#采用积分近似法计算微观应变〔〕 3
计算结果表
Α马氏体线条的物理加宽主要来源于微观应变△
微观应变产生的宽化。,3
与刀
《ΗΗ,#
3 3之比为<;一< !左右Η而嵌块大小 4所产生的宽化。与刀川
3之比只有<一<#左右
3
电子显微相试样由同一热处理试棒用电火花切割后
,
一一经机械化学电解减薄至可供
透射观察的薄膜
3
三Θ3
、
实验结果与讨论
回火奥氏体含 8
、
微观应变和回火温度的关系,
钢样 和五经;<℃加热 2 后淬火 9空冷:氏体含量 >与回火温度的关系见图1=<%3
然后在不同温度回火1<%回火3
,
其回火奥3
低于
,
不出现回火奥氏体3
在中
左右出现回火奥氏体含量的峰值 9约#>: ,
1在 Τ<%左右又减少至零3
图
的虚线是在回火温度停留=<%回火过程中 1
钢中实际的奥氏体含量
这可由膨胀试验确定
3
在低于
试样的收缩率表明形成了奥氏体3
,
但空冷至室温未发现马氏体相,
变
3
在=<一 <3
Τ
%
回火过程中形成了更多奥氏体 9如虚线所示:回火温度越低,,
空冷至室温过程中?
有部分奥氏体转变为马氏体变量越少1高于 Τ<%,
马氏体开始转变温度 越低
,
‘ 转
例如在=<℃回火后空冷
Ω
Ξ
Τ
Ψ
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