如题

kN。

1.2.4 溶解气膨胀功率

Pp=f(Q，β,P饱，P沉，P油)

式中：Pp为溶解气膨胀功率，kW；β为溶解系数； P饱为饱和压力，MPa；P沉为沉没压力，MPa。

1.2.5 有用功率

Py =f(H动，P油，P套，Q)

式中：Py 为有用功率,kW。 P套为套压，MPa。

1.3 输入功率、抽油机系统效率同各种功率的关系

η= Py/Pr×100%

式中：η为系统效率；Pr为输入功率，其大小为：Pr= Pn+ Pd+Ph+Py-Pp。 1.4 油井检泵周期同其相关因素的函数关系式 其关系式为：

T=f(Pn， Pd， Ph， Pp， Py，H)

2 结果及其分析

为了分析和评价抽油机系统效率优化设计理论对油井的适用性，采取了如下办法：先实测出正在生产油井中每口井的实际输入功率，然后再将实际工作参数输入优化设计软件系统，计算出每口井的输入功率，观察实际值与计算值之间的偏差，计算出相对误差。分析评价结果如下：60口井平均单井实测输入功率为9.39kW,系统效率为9.09％；理论计算平均单井的输入功率为9.85 kW,系统效率为9.65％。输入功率绝对误差为0.46 kW，相对误差为4.9％；系统效率绝对误差为0.56，相对误差为6.1％。部分井的系统效率的理论值和实测值对比情况见图1。

3530

系统效率/％

2520151050

7欢5-18欢6-512欢5-511欢5-512

双51齐14-9齐15-508欢606欢8-511817-5119齐16-5207齐18-5208齐1-5015欢6-5104齐1-015欢8-018侧

齐17-8

012欢8-欢9-欢17-102

井号

图1 系统效率理论值与实测值对比

根据相对误差的计算结果及系统效率对比曲线可以得出如下结论：

（1）从计算结果分析，相对误差较小，在误差范围内完全能满足现场生产需要，说明该技术理论设计结果与实际运行参数基本是吻合的，而且吻合程度较高。

（2）从图1中看出，理论曲线和实际测量曲线基本是重合的，说明用该优化设计技术对油井进行工作参数设计，其结果是可信的。

3 现场试验与效果分析

根据优化设计结果，编制了现场施工方案，先导试验现场实施60口井。重点做了以下几方面工作：

⑴根据优化设计结果编制了60口井的现场施工方案。

⑵严格杆、管的匹配，强化了优化设计井的现场跟踪，确保作业单位严格按方案设计要求的杆、管、泵的规格和数量进行施工。

⑶进行了电机改造。根据方案设计要求，将现用的37kW和45kW电机进行改造，改造成为22kW和24kW电机，共改造电机60台。

⑷更换电机皮带轮。根据不同油井方案设计中要求的冲次数的不同，加工和安装了不同规格的电机皮带轮60个。