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3714 岩石力学与工程学报 2007年

表4 各孔注浆量

Table 4 Grouting amount of each hole m

孔号

初注

复注

单孔合计16.0 17.0

1# 16.0 2# 13.0 3# 13.0 4# 5# 6# 7# 3

从试验中获得的单孔注浆量拟和曲线图5中可以看出，2序孔(4#，5#，6#，7#孔)的注浆量明显小于1序孔(1#，2#，3#孔)，且1序孔初注量占单孔总注浆量的比例较大，2序孔复注量占单孔总注浆量的比例较大。另外，从单孔注浆压力曲线图6中

序孔的注浆压力高于1序孔的注浆7#孔为例，初注量为

1.0 m3，复注量为

4.0

4.0 17.0 还可以看出，2

5.3 8.0 13.3 压力。以2.2 14.0 16.2 2.2 4.0 6.2 1.0 3.7 4.7 4.7 m3，初注时注浆压力保持在0.8 MPa，复注时注浆压力保持在0.8 MPa以上，持续保持在1.5 MPa以单孔平均

7.5 5.4 12.9

初注

复注

16

14 3 m12/量10 浆注86 4 20

孔号

图3 各孔注浆量

Fig.3 Grouting amount of each hole

时间保持为II型曲线，即注浆压力和注浆量基本保持不变，注浆过程中P-Q-t曲线有时会呈现I型，但很快会转变为II型曲线。

(3) 浅深交替加固土–岩结合面机制

鉴于本砂层中浆液的扩散半径较大，可以采用浅深交替的方法进行注浆(见图4)。1序孔深25 m，2序孔深30 m，首先对1序孔进行注浆，然后对2序孔进行注浆，完成上部砂层的加固，封闭上部的串浆通道，待结石体的强度提高以后，对2序孔进行复注，此时可以获得较高的注浆压力，实现对土–岩结合部的注浆。

图4 浅深交替注浆机制

Fig.4 Mechanics of staggered grouting with deep and shallow

holes

上20 min左右，最大压力达到2.0 MPa，初注时封

闭了上部的串浆通道，使得复注时压力和注浆量都有所提升，加固了土–岩结合部位。

3

m/

量浆

注 12345678

孔号

图5 单孔注浆量拟和曲线

Fig.5 Fitting curves of grouting amount of a single hole

图6 单孔注浆压力曲线

Fig.6 Grouting pressure curves of a single hole

2.4 注浆效果检测

(1) 取芯

通过钻孔，从灌浆体内取出样品，进行必要的试验研究。取芯结果显示，注浆前岩芯为散状，注浆后岩芯呈柱状(见图7)，提取率在80％以上，其中砂层内为渗透注浆，黏土层中有一条劈裂的桨脉，劈裂桨脉的厚度约为5 cm(见图8)。未注浆前砂层

芯样的渗透系数为2.4×10－2

cm/s，注浆后砂层芯

样的渗透系数为6.2×10－

4 cm/s，渗透系数大大降

低。注浆前孔隙比为0.87，注浆后孔隙比0.42。

(2) 压水试验

注浆前后对地层进行压水试验。注浆前地层的