２０１４年３月李明伟，等：混凝土墙模板工程中对拉螺栓间距的研究

２２９

图４计算简图

图５计算简图

根据《建筑结构静力计算手册》，按连续多跨梁计

算，最大挠度系数取０．６３２。

系数０．６０６，最大挠度系数０．６４４。

Ｍｏ曲．１０５×１２．０６ｘＯ．４５２＝０．２６ｋＮ ｍ

（４）

、’

ｆ＝ｏ ６３２×而ｑＰ１咖

ｑ＝６０．３２ｋＮ／ｍ２

１＝０．２ｍＥ＝５．０ｘ１０６ｋＮ／ｍ２

形。＝０．６４ｘ而ｑ啷ｔＬ＿４＝０．６４×而丽１面２．０６画ｘ４丽５０４

＝Ｏ．０６ｆｉｌｍ

Ｖｒａｕ＝０．６０６ｘ１２．０６ｘ０．４５＝３．２９ｋＮ

ｌ＝ｂｈＴｌ２

（５）

取ｈ＝１８ｍ。ｂ＝ｌ０００ｍｍ

ｆ＝ｏ．６３２×而蕊６丽０．３２瓦ｘ０丽．２４＝０．２５

１００×５．０×１０６×４．８６×ｌＯ－７

ｌ＝（１ｘ０．０１８３）／１２＝４．８６ｘ１０。７ｍ４

ｍｍ

［１］＝ｌ／４０＝２００／４００＝０．５ｍｉｌｌ

慵鲁＝器－１．９５Ｎ／ｍｍ‰（满臌计鞠

丁。＝哿＝淼－ｏ．６２

径能满足施工质量要求。

（６）（７）

形＜吲＝去＝等扎Ｏ

ｍｍ

Ｎ／ｎｕｎ２辑（满足设计要求’

斥阴

满足规范要求。

综上所述，从对拉螺栓强度，模板挠度，支撑木肋受弯、受剪挠度，进行计算分析得，对拉螺栓间距和直

再考虑在荷载作用下对拉螺栓轴向拉伸变形。

乒詈

Ａｌ＝ｆｘｌ

３不同参数下对拉螺栓间距限值的设定

影响对拉螺栓间距的变化参数很多，其中浇筑过程中混凝土温度对模板的侧压力影响较大，加固木肋的间距和浇筑高度也有不小的影响。

本文对设定对拉螺栓间距限值有如下前提条件：（１）模板采用七层胶合板，厚度１８ｍｌ／ｌ，弹性模量约５．０ｘ１０６ｋＮ／ｍ２：

△ｆ：一！鱼×０．５×１：０．１２ｍｍ

２．０５ｘ１０５

２

整个模板变形Ｙｇｅｏ＝ｆ＋Ａｌ＝Ｏ．２５＋０．１２＝０．３７ｌａｉｎ

在考虑对拉螺栓变形的情况下，其变形值仍然小于模板限值，故可以判断模板刚度满足规范要求。

对加固木肋进行强度分析，对拉螺栓竖向间距４５０ｍｍ，考虑在对拉螺栓处采用２根０４８ｘ３．０钢管加固，将

该处简化为一简支支座，按连续多跨梁分析，力学简化模型如图５所示。

木肋截面尺寸８０ｍｉｎｘｌ００ｍｍ，长３．０ｍ，按５跨连续梁计算，查《木结构设计规范》（ＧＢ５０００５－－２００３）。磊＝

１３

（２）混凝土坍落度设定在１００～１５０ｍｍ，且不掺加

缓凝剂：

（３）浇筑速度约１．５ｍ／ｈ：

（４）木肋采用红松木，弹性模量约９０００Ｎ／ｒａｍ２；（５）横纵向对拉螺栓间距相同。

通过整理，在混凝土荷载作用下对拉螺栓估算间距限值如表１。

分析加固木肋间距对模板挠度的影响，在上述温

Ｎ／ｍｍ２，￡＝１．４Ｎ／Ｉｎｌｎ２Ｅ＝９０００Ｎ／ｒａｍ２。

＾

／－—ｂｈ—３：—８０×—１００３：６．６７×ｌ＆ｍｍ４一一—————————————一一

ｌＺ

１２

度作用下确定加固木肋间距（表２）。

表２表明，木肋间距大于２５０ｍｍ后，模板挠度超过容许值，无法满足质量要求。建议将加固木肋的间距设置为２５０ｍｍ以下。

Ｗｎ－－—ｂｈ—２：—８０×—１００２：１３．３３×ｌ＆ｍｍｒ，ｒ１１］ｔｉｌｌ３

６

６

查静力计算手册，最大弯矩系数０．１０５，最大剪力

一＝一＝．Ｘ。

万方数据